403Nb钢高温热压缩变形条件下的流变应力研究

文章根据热压缩试验数据,应用一元线性回归和多元线性回归方法,研究了6061铝合金材料的流动应力与温度、应变速率和应变之间的关系,并根据试验数据确定了6061铝合金材料的本构方程。研究表明,6061铝合金热压缩塑性变形时的流变应力和应变速率之间的关系满足双曲正弦函数关系式;其热压缩塑性变形时流变应力的双曲正弦对数项与绝对温度倒数之间满足线性关系,其高温压缩变形受热激活能的控制。

为了对冷镦钢的生产过程进行数值模拟分析,优化其生产工艺,在mmt-200热模拟机上进行热压缩变形实验,研究了微合金中碳钢热变形流变应力行为,试验温度为800～950℃,应变速率为0.01～20s-1.结果表明:真应力随变形温度的升高而减小,随应变速率的增大而增大,表现出正的应变速率敏感性;材料热变形过程中伴随着铁素体动态再结晶并超量析出.获得了采用zener-hollomon参数来描述的微合金中碳钢的本构方程,其变形激活能为306.79kj/mol.

根据热压缩模拟试验获得的数据,用一元线性回归和多元线性回归的方法,研究了铅镁铝合金的流变应力与温度、应变速率和应变之间的关系,并根据试验数据确定了铅镁铝合金的本构方程。结果表明:铅镁铝合金在高温热变形时的流变应力与应变速率及变形温度之间满足双曲正弦函数关系;其热压缩变形时流变应力本构方程可以高精度地预测高温变形时的稳态流变应力,其高温热变形受热激活能的控制。

在gleeble-1500热模拟机上对01570铝合金进行等温热压缩实验,变形温度为300~450℃,应变速率为0.001~1s-1,研究其热压缩变形的流变应力行为。结果表明:01570铝合金真应力-应变曲线在变形温度为300℃,应变速率为0.01~1s-1的条件下,流变应力开始随应变增加而增大,达到峰值后趋于平稳,表现出动态回复特征;而在其他条件下,应力达到峰值后随应变的增加而逐渐下降,表现出动态再结晶特征。在用arrhenius方程描述01570铝合金热变形行为时,其变形激活能q为152.33kj.mol-1。

采用gleebe-1500热模拟机对7085铝合金进行热压缩,研究了该合金在应变速率为1~38s-1、变形温度为260~440℃条件下的流变应力行为。结果表明,7085铝合金流变应力在变形初期随着应变的增加而增大,出现峰值后逐渐趋于平稳;峰值应力随应变速率的增加而增加,随温度的升高而降低;通过线性回归分析计算出7085材料的应变硬化指数n以及变形激活能q,获得了7085铝合金高温条件下的流变应力本构方程。

采用热模拟试验对一种含银al-cu-mg耐热铝合金进行热压缩试验,研究了合金在热压缩变形温度和应变速率分别为340~500℃,0.001~10s-1的条件下的流变应力行为和变形组织。结果表明:合金的流变应力随应变速率的增大而增大,随变形温度的升高而减小。该合金热压缩变形的流变应力行为可用双曲正弦形式的本构方程来描述,也可用zener-hollomon参数来描述,其变形激活能为196.27kj/mol。在较低的变形温度或较高的应变速率下,合金组织中主要存在沿垂直于压缩方向拉长了的晶粒。随着变形温度的升高或应变速率的降低,拉长的晶粒发生粗化,并且合金中出现了再结晶晶粒,说明合金中的主要软化机制逐步由动态回复转变为动态再结晶。该合金较适宜的热轧温度为380~460℃,应变速率为0.1~10s-1。

在变形温度为300～460℃,应变速率为0.001～1.000s-1的条件下,采用gleeble-1500热模拟试验机对7b50铝合金的热变形加工行为进行了研究。结果表明,7b50铝合金在热压缩变形中的流变应力随着温度的升高而减小,随着应变速率的增大而增大。对该合金进行热变形加工的适宜条件是:热压缩加工温度为380～460℃、应变速率为0.100～1.000s-1。在变形温度较高或应变速率较低的合金中发生部分再结晶,并且在合金组织中存在大量的位错和亚晶。随着温度升高和应变速率降低,亚晶尺寸增大,位错密度减小,合金的主要软化机制逐步由动态回复转变为动态再结晶。

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在变形温度为380～500℃,应变速率为0.001～10s-1的条件下,采用gleeble-1500热模拟试验机对含钪al-cu-li-zr合金的热变形行为进行了研究。结果表明:含钪al-cu-li-zr合金流变应力随变形温度升高和应变速率的降低而减小;变形初期,应力值随应变的增加迅速提高,显示出明显的加工硬化效应。当应力值达到峰值后,随着变形增加,流变应力逐步降低,合金出现明显的软化现象。根据流变应力本构方程及利用作图法和线性回归方法求解得出各参数值,得出流变峰值应力方程;该合金在高温压缩试验中会发生动态回复,在一定条件下会发生动态再结晶,并且温度越高应变速率越低,该合金越易发生动态再结晶,从而表现出其流变应力越低。

304不锈钢热变形过程奥氏体动态 再结晶及流变应力研究 * 熊家强 1,2 ,谢刚 1 ,唐广波 2 (1.昆明理工大学材料与冶金工程学院,云南昆明650093; 2.钢铁研究总院结构材料研究所,北京100081) 摘要:在800~1200e温度范围和015~10s -1 应变速率条件下对304不锈钢进行单道次热压缩实验,结合 显微组织分析,研究了304不锈钢的热变形过程中奥氏体动态再结晶规律及流变应力。确定了该材料的动态再结 晶参数、热变形方程。根据变形条件和流变应力曲线形式将热变形过程流变应力曲线分成3种类型,分别回归得 到了它们的表达式。 关键词:304不锈钢;热变形;动态再结晶;流变应力 中图分类号:tg113125文献标识码:a文章编号:1006-0308(2008)05-00

铸态304奥氏体不锈钢热变形条件下动态再结晶组织特征研究

由于304奥氏体不锈钢不能通过相变细化晶粒,无法用热处理来改变其组织.因此,严格控制温度、应变速率等锻造工艺参数达到细化晶粒,成为一种重要的方式。通过gleeble-1500d热模拟试验机对900℃～1100℃,变形量为0.5、0.7,应变速率为0.01s-1、0.1s-1进行模拟。通过304奥氏体不锈钢显微组织的观察,结果表明:在一定的变形速率下,温度越高、变形量越大则越有利于动态再结晶的发生;而在一定的温度下(大于动态再结晶开始的温度),变形率越低越有利于动态再结晶的发生。

应用gleeble-1500d热模拟试验机研究了316ln不锈钢在900~1250℃,应变速率为0.005~0.5s-1的热变形行为。结果表明,材料的初始加工硬化率与剪切模量的比值受变形温度及应变速率的的影响很小,接近常数,puchi-cabrera提出的本构方程适用于本试验条件。在高温条件下,316ln存在动态应变时效(即dynamicstrainaging,简称dsa),且dsa预处理的适合应变速率为0.005s-1。

高性能混凝土知识培训资料（二） 高温条件下高性能混凝土的施工 一、高温浇注的定义 高温下的混凝土作业可能面对下列会降低新拌混凝土 和硬化混凝土质量的条件: ?高空气温度(≥30°c) ?高混凝土温度(28-32°c) ?低湿度(≤65%) ?风速 ?太阳辐射 客运专线对高性能混凝土温度的要求： 1）、在炎热气候条件下，混凝土入模时的温度宜在5-30℃。 应避免模板和新浇混凝土受阳光直射，控制混凝土入模前模 板和钢筋的温度以及附近的局部气温不超过40℃（预制梁混 凝土浇筑时，模板温度宜在5-35℃）。宜尽可能安排在傍晚浇 筑而避开炎热的白天，也不宜在早上浇筑以免气温升到最高 时加剧混凝土内部温升。 2）新浇混凝土与邻接的己硬化混凝土或岩土介质间的温差 不得大于20℃。 3）在任意养护时间，若淋注于混凝土表面的养护水温

通过在mts815.03电液伺服岩石力学试验机上对焦作方庄煤矿煤层顶板粗砂岩进行高温后常规三轴压缩试验,基于试验结果研究不同温度作用后常规三向压缩条件下粗砂岩宏观力学特性,分析粗砂岩强度、平均模量、黏聚力、内摩擦角和极限应变与温度的关系;同时对粗砂岩强度、平均模量与围压关系进行探讨。研究结果表明,围压一定,温度为25℃～300℃时,随着温度的升高,试样的强度、平均模量、黏聚力、内摩擦角均逐渐增大,而变形模量有所降低。高温产生的热应力起到容纳变形和裂隙闭合作用,砂岩试件部分原生裂隙逐渐愈合,裂隙数量减少,密实程度提高,矿物颗粒间接触关系得到改善,摩擦特性得以增强;超过300℃以后,随着温度的升高,粗砂岩试样的强度、平均模量、黏聚力、内摩擦角均有所减小,而峰值变形逐渐增大,由高温引起的粗砂岩矿物颗粒的不同热膨胀率导致跨颗粒边界的热膨胀不协调,从而产生结构热应力使试样内部产生微裂隙,试样承载能力和抗变形能力减弱。而围压对粗砂岩的力学性质起到改善和强化作用,当温度一定时,随着围压的升高,粗砂岩试件强度、平均模量、黏聚力、内摩擦角均逐渐增大。

在刚性压力机上,应用动态应变仪、应力传感器、位移传感器等仪器对花岗岩进行单轴压缩实验。得到了花岗岩破裂过程的全应力-应变曲线。通过对全应力-应变曲线的分析表明:试样变形特征基本上是一致的,都经历了初始压密、弹性变形、裂纹初始、裂纹稳定扩展、裂纹不稳定发展直到破裂五个阶段。通过对试样峰值前的受力变形特点的观察,发现试样接近其峰值强度时,出现了一小段应力增长缓慢,而相对应的应变量明显增加的塑性变形阶段,可进一步研究岩石破裂失稳机理及其失稳前兆信息。

高温条件下的混凝土施工控制 (2)

高温条件下的混凝土施工控制

冬瓜山主井是一条深达1120m的竖井,穿过多个含水层,井筒涌水量大,随着井筒深度的增加,地温也随之升高.文章在介绍井筒地质概况的基础上,阐述了解决井筒掘砌施工、治水、通风、降温等技术问题的作法.

高应力条件下,地下工程在脆性岩体中施工很容易导致岩爆的发生。以n-j水电站大埋深引水隧洞为研究对象,首先采用应力解除法进行现场地应力测试,发现引水隧洞的地应力以构造应力为主,最大主应力达到了107mpa,较高的地应力水平是导致现场岩爆发生的主要原因。为进一步分析引水隧洞岩爆规律,将地应力场转换至隧道局部坐标,在考虑地应力场剪应力影响的情况下,采用能量判据,通过数值方法计算得到了岩爆的分布范围。

负压条件下考虑土体损伤和流变的有限元分析——介绍了在负压条件下软基加固的各种理论计算．井采用平面应变有限元{击进行分析．计算中考虑了土体的流变和施工扰动引起的损伤。计算结果与某高速公路试验段现场观测的结果比较接近，说明计茸方法是台理可行的。　...

结合某在建的混凝土面板堆石坝,针对施工期日温差及发生寒潮等气温骤降情况,进行了气温骤降条件下面板温度场及温度应力的全过程仿真分析。结果表明,在气温骤降条件下,面板表面及中心的温度将随气温骤降的发生而持续降低,其中面板表面温度降幅最大;此时面板表面和中心均出现拉应力,面板表面的最大主应力大于面板中心的最大主应力;面板表面和中心的最大主应力均发生在高程约为坝高一半的位置。采取保护措施,可以明显削减气温骤降所产生的面板降温幅度及最大主应力增幅,保护措施越强其削减效果越明显。