330KV双回双导线输电线路间隔棒计算公式

导线截面的选择 1、按经济电流密度选择 线路的投资总费用z1 z1=(f0+αα)ｌ 式中f0—与导线截面无关的线路单位长费用； α—与导线截面相关的线路单位长度单位截面的费用； α—导线的截面积； ｌ—线路长度。 线路的年运行费用包括折旧费，检修维护费和管理费等，可用百分比b表示为 线路的年电能损耗费用（不考虑电晕损失）： 若投资回收年限为n 得到导线的经济截面an 经济电流密度jn 我国的经济电流密度可以按表查取。 2、按电压损耗校验 在不考虑线路电压损耗的横分量时，线路电压、输送功率、功率因数、电压损耗百分数、导 线电阻率以及线路长度与导线截面的关系，可用下式表示 3、按导线允许电流校验 （1）按导线的允许最大工作电流校验 导线的允许最大工作电流为 其中 （2）按短路电流校验 根据短路电流的热效应，要求导线的最小截面为 4、按电晕条件校验 超高压输电线路的

导线截面的选择 1、按经济电流密度选择 线路的投资总费用z1 z1=(f0+αα)ｌ 式中：f0—与导线截面无关的线路单位长费用； α—与导线截面相关的线路单位长度单位截面的费用； α—导线的截面积； ｌ—线路长度。 线路的年运行费用包括折旧费，检修维护费和管理费等，可用百分比b 表示为 z2=bz1=b(f0+aa)l 线路的年电能损耗费用（不考虑电晕损失）： z3=3i2maxci a pl 式中i—最大负荷损耗小时数。可依据最大负荷利用小时数和功率因数 imax—线路输送的最大电流 c—单位电价 p—导线的电阻率 若投资回收年限为n 得到导线的经济截面an am=imax )1( 3 nba npci 经济电流密度jn jn= na imax= npci nba 3 )1( an= nj imax 我国的经济电流密度可以按表查取。

毕业设计(论文)开题报告 学生姓名：张子良学号：1003580237 专业：土木工程（输电工程方向） 设计(论文)题目：330kv输电线路工程设计 （内蒙古——吉林） 指导教师：侯景鹏 2014年3月5日 开题报告填写要求 1．开题报告（含“文献综述”）作为毕业设计（论文）答辩委员会对 学生答辩资格审查的依据材料之一。此报告应在指导教师指导下，由学生 在毕业设计（论文）工作前期内完成，经指导教师签署意见及所在系审查 后生效； 2．开题报告内容必须用黑墨水笔工整书写或按教务处统一设计的电 子文档标准格式打印，禁止打印在其它纸上后剪贴，完成后应及时交给指 导教师签署意见； 3．“文献综述”应按论文的格式成文，并直接书写（或打印）在本开 题报告第一栏目内，学生写文献综述的参考文献应不少于10篇（不包括 辞典、手册）； 4．有关年月日等日期的填

1n2013a1-zmc333xl11/212/21xl11/712/713/714/715/716/717/71wbg1115.42 1n2033a1-zmc324xl11/212/211/712/713/714/715/716/717/71wbg1113.13 1n2053a1-zmc321xl11/212/211/712/713/714/715/716/717/71wbg1111.91 1n2063a1-zmc333xl11/212/21xl11/712/713/714/715/716/717/71wbg1115.25 1n2083a1-zmc32

首先说明了330kv柔性相间复合绝缘间隔棒的特点及其研制情况,介绍了其整体结构形式、技术参数、制造技术和机电性能试验等。试验结果及挂网运行情况证明了所研制的330kv柔性相间复合绝缘间隔棒具有良好的机械性能和电气性能,可以保证线路安全运行并提高线路输送功率,降低了工程建设成本,解决了导线微风振动、碰线和相间绝缘击穿的问题。

表2.1.2.1-2lgj型钢芯铝绞线规格 标称截面(mm2) 股数/直径(mm)计算截面(mm2) 外径 (mm) 直流电阻 不大于 (ω/km) 计算拉 断力(n) 单位重 量 (kg/km) 铝钢铝钢 35/66/2.721/2.7234.865.818.160.823012630141.0 50/86/3.201/3.2048.258.049.600.594616870195.1 50/3012/2.327/2.3250.7329.5911.600.569242620372.0 70/106/3.801/3.8068.0511.3411.400.421723390275.2 70/4012/2.727/2.7269.7340.6713.600.414158600

标称截面计算外径标称截面计算外径 100%80%100%80%100%80%100%80% 1×1013.53826664511018178623×3551.4 1×1614.58111898568132106104833×5056.8 1×2516.32143114111891751401321063×7058.5 1×3517.461751401381102121701641313×9562.3 1×5019.222231781751402602082011613×12066.6 1×7021.022762212121703072462381903×15069.6 1×9523.343342672602083712972

温度f2f1n0f1l0l导线f地线f光缆f耐张段 204.984.680.54.683454177.067.06n1-n2 205.024.730.64.732002105.415.41n2-n3 20n3-n4 20n4-n6 20n6-n7 20n7-n9 20n9-n12 20n12-n13a 20n13a-n14a n12-n13b n13b-n14b n14a-n15 n14b-n15 n15-n16 n16-大兴站架构 注意： 因n6-n7档距比原设 。 导线防震锤等距离安 输电线路工程弧垂架线公式计算表 温度温度温度温度温度温度温度温度温度 观测档档距‘-5℃0℃5℃‘-5℃0℃5℃‘-5℃0℃5℃ n1-n240参照原线参照原线参照原线参

输电线路弧垂测量计算公式

输电线路通过功率计算公式 参考：《电力系统分析》天津大学，房大中p21 现列出推导过程 *.*** 2 0 2 0 ()22 0 22 0 2 () =-()() ()() (*(cos()sin()))() **(cos()* jii ij iijijijijiijij jjj iijiijijij j iijiijijij iijiijijijijij ijiijijij spjquyuuuy juyueueuegjb juyuuuegjb juyuuujgjb puguug 2 0 sin()*) ()*(sin()*cos()*) ijijij ijiijijij

输电线路设计计算公式汇总 均布荷载下架空线的计算 在高压架空线路的设计中，不同气象条件下架空线的弧垂、应力、和线长占有十分重要 的位置，是输电线路力学研究的主要内容。这是因为架空线的弧垂和应力直接影响着线路的 正常安全运行，而架空线线长微小的变化和误差都会引起弧垂和应力相当大的改变。设计弧 垂小，架空线的拉应力就大，振动现象加剧，安全系数减少，同时杆塔荷载增大因而要求强 度提高。设计弧垂过大，满足对地距离所需杆塔高度增加，线路投资增大，而且架空线的风 摆、舞动和跳跃会造成线路停电事故，若加大塔头尺寸，必然会使投资再度提高。因此设计 合适的弧垂是十分重要的。 架空线悬链方程的积分普遍形式 假设一：架空线是没有刚度的柔性索链，只承受拉力而不承受弯矩。 假设二：作用在架空线上的荷载沿其线长均布；悬挂在两基杆塔间的架空线呈悬链线形 状。 由力的平衡原理可得到一下结论： 1、

输电线路的耐雷水平计算公式修正

第四章均布荷载下架空线的计算 在高压架空线路的设计中，不同气象条件下架空线的弧垂、应力、和线长占有十分重要 的位置，是输电线路力学研究的主要内容。这是因为架空线的弧垂和应力直接影响着线路的 正常安全运行，而架空线线长微小的变化和误差都会引起弧垂和应力相当大的改变。设计弧 垂小，架空线的拉应力就大，振动现象加剧，安全系数减少，同时杆塔荷载增大因而要求强 度提高。设计弧垂过大，满足对地距离所需杆塔高度增加，线路投资增大，而且架空线的风 摆、舞动和跳跃会造成线路停电事故，若加大塔头尺寸，必然会使投资再度提高。因此设计 合适的弧垂是十分重要的。 架空线悬链方程的积分普遍形式 假设一：架空线是没有刚度的柔性索链，只承受拉力而不承受弯矩。 假设二：作用在架空线上的荷载沿其线长均布；悬挂在两基杆塔间的架空线呈悬链线形 状。 由力的平衡原理可得到一下结论： 1、架空线上任

110kv定边张梁—郝滩线π接330kv定边变输电线路 110kv定边砖井—寨山线π接330kv定边变输电线路 110kv定边砖井—郝滩线π接330kv定边变输电线路 构 架 施 工 三 措 榆林电力建设总公司 二〇一五年七月十三日 330kv郝家变构架施工“三措” 1 批准：年月日 审核：年月日 编写：年月日 330kv郝家变构架施工“三措” 2 目录 一、编制依据.........................................................................................................................................3 二、工程概况............................................

针对110～330kv同塔四回路塔型设计,提出了塔型设计的关键技术与基本参数的计算方法,基于鼓型塔并结合同塔四回的特点及设计条件,设计了3种110～330kv同塔四回路塔型,比较分析了各自特点,获得了有价值的结论。

110～330kV同塔四回架空输电线路塔型设计

分裂间距的变化将直接影响到输电线路的导线表面电场,进而对输电线路的可听噪声、无线电干扰、地面电场、自然功率,乃至线路走廊宽度都产生不同程度的影响。以750kv输电线路为例,计算和分析了分裂间距对输电线路的可听噪声、无线电干扰、地面电场、自然功率,线路走廊宽度的影响,并对750kv输电线路分裂间距的合理取值提出了建议。

介绍了我国第一条220kv安一廓线紧凑型线路相间合成绝缘间隔棒研究成果及设计经验。特别通过对相间合成绝缘间隔棒后屈曲性态,绝缘水平的综合研究和分析,提出了相间合成绝缘间隔棒的新的设计概念,并在国内首次研制成220kv紧凑型线路用的相间合成绝缘间隔棒。研制的间隔棒已全部通过按技术条件要求的机电综合试验,为紧凑型线路的工程实施解决了一个技术难题,也为研究更高电压500kv紧凑型线路用的相间合成绝缘间隔

本文结合江苏电网的连云港北(临海)变,利用电磁暂态仿真软件(emtpe),详细介绍了在该程序中潜供电流的计算模型和计算方法。阐述了潜供电流对单相重合闸成功率的影响,提出了减少潜供电流的措施,并根据计算结果为工程是否配置高压并联电抗器中性点小电抗提供依据。

输电线路常用计算公式 盘左：)1800(90000ll盘右：)270180(270 000rr 水平距离： 2cos)(bakd 高差：tidtgh 档端法计算弧垂： 2 4 1 tgtglaf 交叉跨越：12tgtgdhi 水平档距： 2 21lllh 垂直档距：m l h l h g ll lv 2 2 1 1 1 021 2 代表档距： n n l l l 3 导线自重比载：)/(108.92301mmmn s g g 直线塔单串绝缘子受力： 方法一：kgfgkalp06.15.2 2 2.1 ) 1000 4( 方法二：kgfglmpv06.15.2 2 2.1 )4( 耐张塔双串绝缘子受力： kgfsf5.2 2 2.1 4金具 安全系数截面 瞬间拉断力 允许应力mpa ks tp

随着电网建设的逐步完善,为满足变电站电能的输送要求,需对部分超高压输电线路进行个别区段改造,对废弃的部分区段进行拆除,消除安全隐患。部分区段因受地形限制,无法采用大型机械设备完成拆除工作,因此在施工方法方面需要另辟蹊径。鉴于此,针对地形复杂的超高压输电线路导地线拆除施工方法进行论述与分析。

35kv输电线路 施工组织措施 及 施工方案 xx工程公司 年月日 第一章：工程概况及特点 1.1、概况 1.1.1、工程概况： 本工程送电线路为新建单回路35kv线路,×××××变电站35kv送电线路工程由×××××止。 导线选用lgj-70/10型，全长24.80公里左右。本线路工程选用单杆、三联杆，杆基共57 座。 1.1.2、工程线路走向： ×××位于××××流域上部，距乡镇所在地40公里，与××××伐木场交界。××××—×××35kv 线路，起始于××电站升压站龙门构架，途经道班、×××、××、×××、××××变电站35kv进 线龙门构架止。线路跨越10kv线15次，公路13次，线路全长24.80公里，曲折系数1.12， 交通情况一般。 1.1.3、沿线地形地貌情况： 本工程沿线地貌为海拔高程160～500米，地形起伏较大，地势相对