10B15冷镦钢连铸坯高温塑性

以鞍钢股份有限公司炼钢总厂四工区2150asp的管线钢铸坯为研究对象,采用gleeble1500试验机对鞍钢2150asp生产线浇注的x70铸坯进行了高温延塑性测试,并进行断口组织、形貌和断裂机理分析。在生产实际中,根据该连铸机的具体工艺、设备条件,编制了连铸工艺模拟软件,对整个浇注过程中的铸坯温度场和固相分数进行计算,结合高温力学性能的测试结果,优化了连铸冷却制度,确保了管线钢铸坯的表面质量。

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用gleeble-2000热模拟机研究了q345c钢250mm×1300mm连铸坯热履历-连铸坯冷却过程和冷坯加热过程(300～1320℃)的温度变化,应变速度(3～3×10~(-4)s~(-1))和降温速率(1～20℃/s)对热塑性的影响。结果表明,q345c钢从1320℃冷却到钢的第ⅲ脆性区,冷却速度越高,钢在第ⅲ脆性区塑性越差;在600～850℃,连铸坯冷装加热后的热塑性要好于从液态直接冷却到这个温度区间的热塑性;在钢的第ⅲ脆性区内,钢的热塑性随变形速率增大而变好。

采用gleeble-1500热模拟试验机,研究了石油套管用v微合金化非调质钢36mn2v(%:0.36c、1.54mn、0.12v、0.008～0.010n)260mm×300mm连铸方坯的650～1350℃的延塑性。结果表明,36mn2v钢的零强度温度(zst)为1440℃,零塑性温度(zdt)为1400℃;36mn2v钢在熔点(ts)到650℃温度区间内存在两个脆性温度区,第ⅰ脆性温度区为熔点～1350℃,第ⅲ脆性温度区为925～650℃,因此,该钢的矫直温度应控制在925℃以上;由1350℃至试验温度(650～1050℃)的冷却速度(3～8℃/s)对36mn2v钢高温延塑性没有影响。

通过gleeble-2000试验机研究了q345c钢连铸坯的高温热塑性。利用扫描电镜、金相显微镜、透射电镜观察了第ⅰ、ⅲ脆性温度区内拉伸试样断口部位的显微组织及形貌,分析了动态再结晶、相变、析出物等对微合金化钢高温延塑性的影响。结果表明:在1×10-3/s应变速率下,q345c钢存在两个脆性温度区,即第ⅰ脆性区(1200～1300℃)和第ⅲ脆性区(600～875℃),无第ⅱ脆性区出现;最高塑性出现在1050℃左右,断面收缩率(z)达到85.8%;在第ⅲ脆性区,沿奥氏体晶界析出膜状铁素体抗拉能力较低,晶界处存在夹杂物以及微合金元素的析出物,是钢的热塑性降低的主要原因。

对于cr15mn9cu2ni1n不锈钢连铸坯,热变形过程中变形局部化的发生会影响其表面质量。从连铸坯的表层及芯部制取小型试样,利用热/力模拟试验机,进行温度950℃～1150℃范围内的拉伸试验。结果发现,随变形温度升高,该钢强度降低而延伸率提高;试样在发生颈缩,即变形局部化之前,要经历均匀变形和扩散颈缩变形,两种变形均使试样变形区获得均匀的宏观变形形貌;而高温拉伸的延伸率主要由扩散颈缩阶段的变形量决定。分析表明,均匀变形阶段主要靠应变强化抑制变形局部化的发生,而扩散颈缩变形阶段应变速率强化起主导作用。随变形温度升高,尤其在温度高于1100℃时,该钢的应变速率强化效应增强,可推迟最终变形局部化的发生,从而获得较大的延伸率。

在不同的变形温度(600~1250℃)下,以3×10-3s-1的应变速率对试样进行拉伸直至断裂。绘制出高温塑性曲线,分析变形温度对耐候钢高温塑性的影响。耐候钢的第ⅲ脆性区出现在700~850℃,脆性区间温度范围较窄;900~1150℃为最佳塑性区间。

13.3钢的凝固及连铸坯的凝固结构

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测试了q345b钢的高温力学性能,鉴别了铸坯裂纹处析出物的类型,在此基础上分析了连铸坯角裂形成原因,并提出了消除角裂的工艺措施。

阐述唐山贝钢厂用小方坯连铸生产20号钢出现铸坯内部裂纹的成因及改进控制措施。

采用dil402c热膨胀仪和gleeble-1500d热模拟试验机,测试了q450nqr1钢(%:0.05～0.10c、0.30～0.50si、0.80～1.00mn、0.20～0.30cu、0.15～0.35ni、0.40～0.60cr)200mm×1350mm铸坯的热膨胀性能和高温力学性能。结果表明,升-降温速率由5℃/min提高至10℃/min时,升温相变温度区间上移,降温相变区间下移;q450nqr1钢连铸坯二次脆性区为750～1050℃,铸坯的矫直温度应≥1050℃。

分析了莱钢股份公司特钢厂20号管坯钢铸坯表面凹陷的产生原因,制定了相应的控制措施,使20号钢连铸坯表面凹陷得到了有效控制。

连铸坯质量外观检验标准 作者：周毅发表日期：2007-9-19阅读次数：157 1、尺寸及允许偏差单位：毫米 边长边长允许偏差对角线长度偏差切斜鼓肚 240*240±6.0≤15.0≤20.0≤6.0 200*200±6.0≤9.0≤20.0≤6.0 150*150+5－3≤6.0≤20.0≤5.0 2、连铸坯长度根据客户要求交货，具体如下：单位:米 铸坯断面定尺长度热坯长度短尺坯长度文件发布日期 200*20012+0.05－0.0112.16±0.02不小于9.02004.9.24 9.0±0.039.11±0.02不小于8.952004.9.24 150*15012+0.01－0.0512.12±0.02不小于9.02004.4.2 10.5+0.01－0.0510.6±0.02不小于9

本文介绍了转炉炼钢厂通过采取有效措施,减少退废、脱方及横向裂纹废品,提高连铸坯质量

碳钢凝固的包晶转变与连铸坯裂纹

对攀钢q235g钢连铸坯出现的角横裂缺陷进行了调查分析,在此基础上确定了连铸保护渣是引起角横裂的主要原因。并对保护渣的配方进行了改进,通过试验,研制出了适合攀钢普碳包晶钢用的连铸保护渣,有效地控制了q235g钢连铸坯角的横裂缺陷。

本文针对重钢七厂冶炼20^#管钢连铸坯存在的严重低倍缺陷,导致连铸坯质量下降,通过对各工序全面优化和调整,使连铸坯质量由1994年9月的34.00%提高到94.74%,(1995年7~11月)平均提高到87.5%,转炉炉龄也由279炉提高到638炉。

全球不锈钢产量1（钢锭和连铸坯）

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