0.7YS2热力计算书气

名称符号单位 管径及壁厚d×δmm 入口工质温度t'℃ 出口工质温度t"℃ 入口烟气温度θ'℃ 出口烟气温度θ"℃ 烟气流速wym/s 工质流速wgm/s 受热面面积am2 温压△t℃ 传热系数kkj/m2h℃ 传热量qkj/kg kj/kg -0.2202%＜0.5%计算合格 本锅炉热力计算按原苏联《锅炉机组热力计算——标准方法》（1973年版） 共8页第8页 △q=qη-(qlt+qgg+qdg+qsm)(100-q4)/100=57.74768225 误差:│△q│/qr= 149.32 16792.863004.501002.653160.321597.46698.42 459.8298.2654.49 211.7109.0 671.0442.64385.49271.7

火箭发动机原理 2015年推力室热力计算大作业报告 学号12151171 学生姓名段毓 2015年5月18日 1.理论方法 首先设定两个假定的燃烧温度t1，t2，用迭代编程方法计算出两种温度下 的燃烧室平衡组分，再由平衡组分计算出两个总焓，然后线性插值求出tf。 根据tf，计算燃烧室真正的平衡组分、焓值、熵值以及比热比。 根据压强比和燃烧室温度求出出口截面燃烧产物温度te，并确定相邻两个 温度te1和te2。 分别求出喷管出口截面在te1、te2条件下的平衡组分、焓值、熵值，因为是 等熵流动过程，所以用熵的“内插法”计算出真正te。 由te求出出口的平衡组分和发动机的理论比冲。 2.程序设计 #include #include #definenc11.2738 #definenh40.

供热工程相关热力计算公式

实用文档 文案大全 冷却塔的热力计算 冷却塔的任务是将一定水量q，从水温t1冷却到t2，或者冷却△t＝t1－t2。 因此，要设计出规格合适的冷却塔，或核算已有冷却塔的冷却能力，我们必须做 冷却塔的热力计算。 为了便于计算，我们对冷却塔中的热力过程作如下简化假设： （1）散热系数，散质系数v，以及湿空气的比热c，在整个冷却过程被看 作是常量，不随空气温度及水温变化。 (2)在冷却塔内由于水蒸气的分压力很小，对塔内压力变化影响也很小， 所以计算中压力取平均大气压力值。 （3）认为水膜或水滴的表面温度与内部温度一致，也就是不考虑水侧的热 阻。 (4)在热平衡计算中，由于蒸发水量不大，也可以将蒸发水量忽略不计。 (5)在水温变化不大的范围内，可将饱和水蒸汽分压力及饱和空气与水温 的关系假定为线性关系。 冷却塔的热力计算方法有焓差法、湿

冷却塔的热力计算 冷却塔的任务是将一定水量q，从水温t1冷却到t2，或者冷却△t＝t1－t2。 因此，要设计出规格合适的冷却塔，或核算已有冷却塔的冷却能力，我们必须做 冷却塔的热力计算。 为了便于计算，我们对冷却塔中的热力过程作如下简化假设： （1）散热系数，散质系数v，以及湿空气的比热c，在整个冷却过程被看 作是常量，不随空气温度及水温变化。 (2)在冷却塔内由于水蒸气的分压力很小，对塔内压力变化影响也很小， 所以计算中压力取平均大气压力值。 （3）认为水膜或水滴的表面温度与内部温度一致，也就是不考虑水侧的热 阻。 (4)在热平衡计算中，由于蒸发水量不大，也可以将蒸发水量忽略不计。 (5)在水温变化不大的范围内，可将饱和水蒸汽分压力及饱和空气与水温 的关系假定为线性关系。 冷却塔的热力计算方法有焓差法、湿差法和压差法等，其中最常用的是麦 克尔提出的焓差法，以下简

锅炉热力计算标准

计算： 校核： 审核： 二○一三年十一月 wns2-1.25-y(q) 全自动燃油（气）蒸汽锅炉 （燃气） 热力计算书 目录 ⅷ.第三回程螺纹烟管 ⅸ.节能器热力计算 ⅹ.热力计算汇总表 依据：《锅炉机组热力计算－标准方法》 上海工业锅炉研究所二〇〇一年编印(73版编译) ⅱ.燃料特性 ⅲ.理论空气量，烟气理论容积的计算 ⅳ.各受热面烟道中烟气特性表 ⅴ.锅炉热平衡及燃料消耗量计算 ⅵ.炉膛热力计算 ⅶ.第二回程螺纹烟管 ⅰ.锅炉规范 1额定蒸发量dkg2000 2额定蒸汽压力pmpa1.25 3额定蒸汽温度t1℃194.00 4节能器出口温度t2℃48.0 5给水温度t３℃20 6冷空气温

燃烧计算(投脱硫工况2) 设计煤种校核煤种 一原始数据 1锅炉最大连续蒸发量dgrt/h锅炉厂提供数据100100 2过热器出口蒸汽压力pgrmpa(g)锅炉厂提供数据1.61.6 3过热器出口蒸汽温度tgr℃锅炉厂提供数据130130 4再热器蒸汽流量dzrt/h锅炉厂提供数据10001000 5再热器进口蒸汽压力pzrjmpa(g)锅炉厂提供数据0.80.8 6再热器出口蒸汽压力pzrcmpa(g)锅炉厂提供数据1.61.6 7再热器进口蒸汽温度tzrj℃锅炉厂提供数据7070 8再热器出口蒸汽温度tzrc℃锅炉厂提供数据9090 9省煤器进口给水温度tgs℃锅炉厂提供数据65254.1 10省煤器进口给水压力pgsmpa(g)15.815.8 11汽包压力

cy% 6 氢hy%设计燃料数据2.83 1设计燃料数据48.47 wy% 公式及计算数值 共12页第3页 二、燃料参数 (一):燃料特性（应用基元素成份） 设计取定 设计取定 上海夏能新能源科技有限责任公司 余热锅炉 热力计算书 技术文件号: 序号名称符号单位 2额定出口压力（绝对压力）p de mpa 一、锅炉规范 (一):锅炉基本参数 1额定蒸发量mw 给水压力（绝对压力）pgsmpa 3给水温度tgs℃设计取定 设计取定 查表5出口蒸汽温度t″℃ 4 6出口蒸汽压力（绝对压力） 7w% p″mpa设计取定 8 排污率ρ% 冷空气温度 设计取定 碳 设计燃料数据0.95 3氧oy%设计燃料数据6.26 2 4氮 5硫sy% ny% 7灰份a

项目名称xx焦化厂10万吨/年甲醇项目 废热锅炉热力计算 一、已知数据 1工艺气体的总流量v73801nm3/h 废热锅炉热损失f0.05 废热锅炉设计负荷fh1 2入口温度下的气体的热力参数 入口温度ti1000℃ 入口压力pi17.5bar 比焓hi1.65544e+8kj/h 比热cpi2.186kj/nm3℃ 导热系数λi0.269w/m℃ 密度ρi2.154kg/m3 黏度μi4.41e-5pa*s 3出口温度下的气体的热力参数 出口温度to400℃ 出口压力po17.2bar 比焓ho0.918e+8kj/h 比热cpo1.941kj/nm3℃ 导热系数λo0.146w/m℃ 密度ρo4.008kg/m3 黏度μo2.55e-5pa*s 4污垢系数及换热管导热系

序号名称符号数值单位 一 1进口烟气温度q170℃ 2出口烟气温度p25℃ 3进口水温t'30℃ 4出口水温t"45℃ 5平均水温t37.5℃ 6冷空气温度tlk20℃ 二 1ch495.9495% 2c2h40% 3c2h60.9075% 4c3h80.1367% 5c4h100% 6c5h120% 7h20% 8o20% 9co0% 10co23% 11h2s0.002% 12n20% 13h2o0.0062% 14应用基低位发热量qdw y35160kj/m3 三 1理论空气量v°9.3183nm3/kg 2n2理论容积v°n27.3614nm 3/kg 3ro2容积vro21.0118nm 3/kg 4h2o理论容

横流塔的热力计算～淋水倾斜的影响——本文的目的即为论述这种影响、文中首先推导了矩形横谎塔中稀水倾斜时的热力计算公式，然后变换到倾斜坐标上等内容。

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大型冷却塔热力计算模型

冷却塔热力计算模型比较 杨烽easthorse.netyf@easthorse.net 杜成琪华东电力设计院dcq@ecepdi.com 1.前言 冷却塔是工业水循环利用的主要设备。冷却塔中水的冷却过程是一个水和空气两相间 同时发生热质传递的过程，冷却塔理论的任务就是分析和研究这个特定的过程。 从传质过程的表达方式来看，冷却塔热力计算理论可分为焓差理论、压差理论和湿差 理论。焓差理论以麦克尔方程为基础[1]，将传热和传质两个过程用一个以焓差为推动力的 过程来表达，因简洁及计算相对简单而应用广泛。压差理论以水蒸汽分压差为传质推动力， 分析过程较严密但计算复杂，经若干简化后，这种计算方法仍在一定范围内使用。湿差理论 以含湿量差为传质推动力，threlkeld[2]和sutherland对此作了详细的分析，这种计 算方法国内也有应用。 从冷却塔理论的发展历程看，绝大

1炉胆面积m2由结构计算8 2炉胆附加受热面积m2由结构计算0 1烟管直径dmm选取51 2烟管管壁厚度δmm选取3 3烟管根数n选取50 4烟管长度lm选取1.5 5 第二回程烟管烟气流通面 积fym20.07952175 6附加吸热面积ffm 2 由结构计算0 7第二回程烟管换热面积hm210.6029 1 8螺纹管节距mm45 9螺纹管槽深mm2 1烟管直径dmm选取51 2烟管管壁厚度δmm选取3 3烟管根数n选取40 4烟管长度lm选取1.5 5 第三回程烟管烟气流通面 积fym20.0636174 6附加吸热面积fm2由结构计算0 7第三回程烟管换热面积hm28.48232 0 8螺纹管节距mm45 9螺纹管槽深mm2

1 目录 文档封面模板 本页面为作品封面，下载文档后可自 由编辑删除！ 精吕文档 2 前言 第一节 锅炉课程设计任务书⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯1 第二节 煤的元素分析数据校核和煤种判别⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯2 第三节 锅炉整体布置的确定⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯3 第四节 燃料产物和锅炉热平衡计算⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯4 第五节 炉膛设计和热力计算⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯6 第六节 屏式过热器热力计算⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯12 第七节 高温对流过热器的计算⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯15 第八节 低温对流过热器的计算⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯

一 挥发分vdaf30.07nar0.95 car48.47sar0.61 har2.83aar33.06 oar6.26mar7.82 19000kj/kg 二 序号名称符号单位结果 1理论空气量v 0 nm 3 /kg4.871 2ro2容积vro2nm3/kg0.909 3n2理论容积v0n2nm 3/kg3.856 4h2o理论容积v0h2onm 3/kg0.802 三 序号名称符号单位结果 1过量空气系数α1.65 2实际水蒸汽容积vh2onm3/kg0.853 3实际烟气量vgnm3/kg8.733 4ro2容积份额rro2nm3/nm30.104 5h2o容积份额rh2onm3/nm30.092 6o2容积份额ro2nm3/nm30.073 7n2容积

工艺设计计算书 1．热力性能计算 1．1热力性能计算方法 工艺设计采用cti颁布的权威软件“ctitoolkit”进行设计，并按gb7190.2― 1997《大型玻璃纤维增强塑料冷却塔》进行校核，用焓差法计算，积分计算采用辛 普逊20段近似积分计算公式。 计算公式 逆流冷却塔热力计算基本方程式： 1 2 t t w ii dtc n（1） 式中： t1、t2―进、出塔水温℃ i―冷却塔淋水装置中对应于某点温度的空气比焓kj/kg i″―与i对应的饱和空气焓kj/kg k―蒸发水量带走的热量系数 )20(56.0585 1 2 2 t t k（2） 20段近似积分计算公式： )111(2)111(411 6018421931200iiiiiiii tc nw （3） 式中： cw―水的比热4.1868kj/（kg·℃） δt―进出水温差

天然气流量3000nm3/h天然气进口温度5℃ 工作压力4mpa天然气出口温度25℃ 热水进口温度90℃ 热水出口温度70℃ 定压比容cp2.183kj/(kg.℃)天然气流量68m3/h 黏度μ0.010mpa.s压缩系数z0.934 密度（标况）0.740kg/m^3密度（工作）ρ32.47kg/m^3 天然气温差δt20℃传热温差δtm65℃ 每秒进气量0.617kg/s热导率0.030w/(m.℃) 在换热管内流速1.5m/s进出口计算直径47mm 定压比容cp4.178kj/(kg.℃)热水流量1.28m3/h 黏度μ0.400mpa.s密度（标况）1000kg/m^3 热水温差δt20℃热导率0.668w/(m.℃) q=cpmδt26924w

为有效抑制天然气管道中水合物的形成,根据流体在多层圆筒壁圆管中流动的传热学理论,综合考虑大地温度变化、天然气物性参数等多方面因素的影响,给出电伴热埋地天然气管道热力计算的数值方法与计算公式,并应用于现场计算。在气井的井口温度一定的条件下,管道缠有电伴热带的出口温度明显升高,且温度升高的最小值为3.8℃,最大值达19.8℃,计算结果与现场实测结果的相对误差小于5%,表明所推导的温降计算公式和编制的计算软件完全能够满足油田生产的要求。

燃烧器计算书 二00二年月 上海煤气酒店设备工程有限公司 燃烧器型号. 燃气种类. 编制. 校对. 审核. 序号名称符号单位计算公式或数据来源计算值选用值公式来源 一计算数据 1燃烧器热负荷qkw给定14 2燃气种类天然气 3燃气压力hpa给定2000 4燃气低热值hlkj48383附录1 5燃气密度ρgkg/nm 31.0415附录1 6相对密度s0.8054附录1 7理论空气需要量vonm3/nm312.52附录1 二头部计算 1火孔直径dpmm选定5 2单个火孔面积fpmm21/4πdp 219.63495 3一次空气系数a'选定0.55 4火孔出口气流速度v