桩径 桩截面∮ 600 -1.40 u(m) 1.88 -8.40 ±0.00黄海 4.100 A(m*m) 0.2827 7.00 土层 qsik(KN/M2) 层顶黄海标高 li qsik*li 抗拔系数 λ i 抗拔系数 3粉质粘土 65 -1.40 1.42 92.30 0.75 69.23 3粉质粘土 50 -2.82 1.10 55.00 0.70 38.50 4 粉质粘土夹粉土 45 -3.92 2.40 108.00 0.65 70.20 5粉质粘土 55 -6.32 2.08 114.40 0.60 68.64 桩底有效黄海标高 -8.40 qpk 4000 370 Σqsik*li* λ i= 247 Qpk=qpk*A(KN) 1131 697 Tuk=uΣqsik*li * λ i (KN) 465 Quk=Qpk+Qsk Ra(kN)=QUK/2.0 Rt=Tuk
近年来,随着建筑物地下室层数的不断增加,抗拔桩广泛用于实际工程中。但在使用的过程中,特别是在沿海地区,发生过多起地下室底板隆起的事故。显而易见,这些事故都是由于抗拔桩失效所导致的。在此前十年里有大量的文章讨论了抗拔桩的承载能力,也有少量的文章对抗拔桩的变形机理进行理论分析。但能够区分预应力管桩及钻孔灌注桩的工作状态,并对比他们的抗拔刚度的研究甚少。然而正因为这两种桩刚度的巨大差异,会导致地下室底板由于支座位移不同,而产生底板受力性能的改变。所以对不同桩抗拔刚度的研究密切关系着地下室底板的安全。
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