1.00 0.79 3.14 20.00 土层数 土层厚度 Li （m) 各土层与桩侧的摩 阻力标准值 qik （kPa） 各土层重度 (kN/m3) 土层一 1.70 0.00 18.00 土层二 8.50 35.00 18.00 土层三 1.20 40.00 18.00 土层四 8.60 50.00 18.00 土层五 65.00 18.00 土层六 150.00 18.00 土层七 土层八 土层九 1218.155 Kn 0.30 0.700 220.00 1.00 18.00 0.65 20.00 239.330 187.969 Kn Kn 1406.12 204.2 44 U＝ m，桩周长 桩侧摩阻力部分计算 L＝ m，桩长 m，桩端埋置深度，大于 40m按40m计 摩擦桩计算 参数计算 m，桩直径 桩侧摩阻力合计= m2，桩底横截面面积 D＝ Ap＝ 地基土 参数 γ2＝ 桩端
岩溶地区高层建筑基础若采用常规桩基,需进行一桩一探的施工勘探,不仅造价高工期长,而且成桩质量难以保证。本文介绍某工程天然地基虽具有较高的承载力,但仍无法满足高层建筑基础沉降量与软弱下卧层承载力的要求。本文提出端承桩复合桩基的方法,通过在桩顶设置变形调节装置,协调桩、土变形差,实现端承型桩的桩土共同作用,使天然地基承担大部分的上部结构荷载,不足部分由引入的少量桩基来承担。本文详细介绍了端承桩复合桩基的设计方法,并采用数值计算的方法对不同组别的复合桩基深入分析,结果显示,若刚度按实际计算值控制,端承桩复合桩基各项测试指标与设计值较为吻合,该工程目前已进入上部结构施工阶段。本工程采用端承桩复合桩基的设计方法可取得显著的经济效益,本案例可供同类工程借鉴。
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