为得到静止土压力系数k0≠1时均布条形荷载下地基临塑边界方程,并分析出静止土压力系数k0≠1和k0=1时塑性深度、塑性区边界形状以及荷载变化时的发展变化规律,本文基于半无限体内条形均布荷载作用下弹性应力解、莫尔-库仑强度理论和考虑土体内摩擦角表达的静止土压力系数,导出了k0≠1的均布条形荷载下地基塑性区边界方程;采用不同荷载工况作用下得到的塑性边界方程,得到了对应的塑性深度和临界塑性区形状。计算结果表明:k0=1,将过高地估计了地基的承载力,所得塑性区深度比k0≠1所确定深度要浅。k0=1所确定的塑性区形状呈现鸭梨形状,相互贯通趋势明显;k0≠1所确定的塑性区逐渐向地基深处发展,端部呈现尖状;随着荷载增加,塑性区边界点将在相应2β为圆周角的圆周的下方。
为得到静止土压力系数k0≠1时均布条形荷载下地基临塑边界方程,并分析出静止土压力系数k0≠1和k0=1时塑性深度、塑性区边界形状以及荷载变化时的发展变化规律,本文基于半无限体内条形均布荷载作用下弹性应力解、莫尔-库仑强度理论和考虑土体内摩擦角表达的静止土压力系数,导出了k0≠1的均布条形荷载下地基塑性区边界方程;采用不同荷载工况作用下得到的塑性边界方程,得到了对应的塑性深度和临界塑性区形状。计算结果表明:k0=1,将过高地估计了地基的承载力,所得塑性区深度比k0≠1所确定深度要浅。k0=1所确定的塑性区形状呈现鸭梨形状,相互贯通趋势明显;k0≠1所确定的塑性区逐渐向地基深处发展,端部呈现尖状;随着荷载增加,塑性区边界点将在相应2β为圆周角的圆周的下方。
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