变形温度对耐候钢高温塑性的影响

用gleeble-2000热模拟机研究了q345c钢250mm×1300mm连铸坯热履历-连铸坯冷却过程和冷坯加热过程(300～1320℃)的温度变化,应变速度(3～3×10~(-4)s~(-1))和降温速率(1～20℃/s)对热塑性的影响。结果表明,q345c钢从1320℃冷却到钢的第ⅲ脆性区,冷却速度越高,钢在第ⅲ脆性区塑性越差;在600～850℃,连铸坯冷装加热后的热塑性要好于从液态直接冷却到这个温度区间的热塑性;在钢的第ⅲ脆性区内,钢的热塑性随变形速率增大而变好。

以热物理模拟试验为基础,得到42crmo钢发生动态再结晶的数学模型。采用热-力耦合的弹塑性有限元法对42crmo钢圆柱试样的热变形过程进行了数值模拟,讨论了形变温度对42crmo钢塑性成形与动态再结晶的影响。模拟结果表明,热变形过程中,试样各部位变形不均,心部的等效应变最大,变形不均匀性在950℃附近达到最大值;试样各部位的等效应力大小分布不均,其最大值在低温时一般出现在心部与粘着区/自由变形区的交界处,高温时一般出现在粘着区;动态再结晶分数随着形变温度升高而增大,当形变温度较低、压下量较大时也会发生较大程度的动态再结晶;试样各部位的动态再结晶晶粒大小分步不均,再结晶晶粒随形变温度升高而迅速粗化。

由于施工成本的限制或拌合机械的故障,部分工程在生产混凝土时无法进行混凝土骨料预冷或预冷效果不佳。此时,较高的入仓温度会对混凝土的温度生长产生较大影响。通过无线测温系统实时在线监测某泵站工程混凝土的温度发展,发现高温入仓极大地加速了混凝土浇筑早期的温升速率,使温度急剧上升,弱化了温控措施的效果,导致混凝土实际达到的最高温度及达到最高温度的时间相较于预期偏高偏早。同时,在混凝土温降阶段的温度降幅也较预期偏大,不利于混凝土的温度控制。因此,当提高混凝土的入仓温度无法避免时,需相应调整混凝土温控措施,更换导热系数更小的保温材料。

采用冷喷涂技术制备了致密的304不锈钢涂层材料.利用热模拟试验机对冷喷涂304不锈钢涂层材料在1000—1150℃压缩变形,研究变形温度对其变形抗力、组织和硬度的影响.结果表明,随着变形温度由1000℃上升到1150℃,冷喷涂304不锈钢涂层材料稳态变形抗力由315.4mpa降低到187.9mpa,硬度由332.8hv_(0.2)降低到244.8hv_(0.2),易变形区面积增大,自由变形区发生再结晶,裂纹减少.在上述变形条件下,热变形激活能q为464kj/mol.冷喷涂304不锈钢涂层在1237—1265℃发生相变.

温度对混凝反应的影响——本文讨论了温度对混凝反应的影响，发现当温度上升时，混凝效果更好，即相同量的混凝剂导致的剩余浊度更低，但当温度升到一定数值时，有的原水剩余浊度继续降低，有的则反而升高。在温度为20℃时，混凝效果最好。

led(lightemittingdiode：发光二极管)作为第四代光源，因其节能、环保、长寿命等 优点极具发展前景。但因为led对温度极为敏感，结温升高会影响led的寿命、光效、光 色(波长)、色温、光形(配光)以及正向电压、最大注入电流、光度、色度、电气参数以及可 靠性等。本文详细分析了温度升高对led各光电参数及可靠性的影响，以利于led芯片和 led照明产品的设计开发。 一、温度过高会对led造成永久性破坏 (1)led工作温度超过芯片的承载温度将会使led的发光效率快速降低，产生明显的光 衰，并造成损坏; (2)led多以透明环氧树脂封装，若结温超过固相转变温度(通常为125℃)，封装材料会 向橡胶状转变并且热膨胀系数骤升，从而导致led开路和失效。 二、温度升高会缩短led的寿命 led的寿命表现为它的光衰，

基于ah36、eh36和fh500三种船体钢的梯度温度场型双重拉伸试验和落锤试验结果,对止裂温度和无塑性转变温度的相关性进行了分析。结果表明,三种船体钢止裂温度与无塑性转变温度之间存在一定的对应关系,反映了两种试验方法之间存在一定的相关性。

C元素对600℃高温钛合金热处理温度窗口的影响

crtsⅱ型板式无砟轨道将轨道板、底座板作为整体结构纵向连续铺设,受温度荷载影响较大,特别是在持续高温的天气条件下。本文在对持续高温定义的基础上提出了crtsⅱ型板式无砟轨道温度场区域划分的3个控制指标,借助全国典型城市气象资料对crtsⅱ型板式无砟轨道温度场区域进行了划分。通过对我国华东地区一桥上crtsⅱ型板式无砟轨道温度场的长期监测,获得了持续高温期间轨道板板温的增大值与持续高温天数、日最高气温平均值(持续高温期间)间的关系,为完善我国现行规范中对crtsⅱ型板式无砟轨道温度荷载的取值,提供了试验基础和数据支撑。

crtsⅱ型板式无砟轨道将轨道板、底座板作为整体结构纵向连续铺设,受温度荷载影响较大,特别是在持续高温的天气条件下。本文在对持续高温定义的基础上提出了crtsⅱ型板式无砟轨道温度场区域划分的3个控制指标,借助全国典型城市气象资料对crtsⅱ型板式无砟轨道温度场区域进行了划分。通过对我国华东地区一桥上crtsⅱ型板式无砟轨道温度场的长期监测,获得了持续高温期间轨道板板温的增大值与持续高温天数、日最高气温平均值（持续高温期间）间的关系,为完善我国现行规范中对crtsⅱ型板式无砟轨道温度荷载的取值,提供了试验基础和数据支撑。

以鞍钢股份有限公司炼钢总厂四工区2150asp的管线钢铸坯为研究对象,采用gleeble1500试验机对鞍钢2150asp生产线浇注的x70铸坯进行了高温延塑性测试,并进行断口组织、形貌和断裂机理分析。在生产实际中,根据该连铸机的具体工艺、设备条件,编制了连铸工艺模拟软件,对整个浇注过程中的铸坯温度场和固相分数进行计算,结合高温力学性能的测试结果,优化了连铸冷却制度,确保了管线钢铸坯的表面质量。

根据结构的工作性能，结合高层建筑从施工到投入使用各阶段所处的温度、湿度及收缩变化情况不同，对生个阶段进行温度收缩应力分析比较，指出其应力影响最大时段及部位，以便在各阶段采取相应措施加以控制。

了解门式刚架轻钢结构设计特殊性,并利用ansys有限元方法,分析了40℃和50℃的温度变化对某轻钢门式刚架的力学影响,证明该结构在设计时应充分考虑温度荷载的影响.

用金相显微镜、扫描电镜、低温冲击及拉伸试验等方法,研究了二次正火温度对b+级钢显微组织和低温冲击性能的影响。结果表明:较之一次正火,二次正火后组织明显细化,强度有所提高,塑性变化不大,低温冲击功明显提高,增加幅度为30%以上;二次正火温度不宜过高,否则将导致低温冲击功降低;亚温二次正火对提高低温冲击功作用不大;在870℃二次正火,可获得优良的强韧性配合。

clam钢是中国iter液态测试包层模块的首选结构材料,其塑性是影响测试包层冷却流道加工制造的关键因素之一。本文对clam钢进行退火软化热处理,测试其拉伸性能,并研究经过5%、10%和15%预变形,均分别在600℃、700℃和800℃回火30min后,clam钢塑性的回复情况,以获得预变形量和回火工艺与clam钢塑性之间的关系,为制备包层模块及其冷却流道提供材料技术支持。研究表明:退火态clam钢塑性较正常热处理态clam钢有较大提高,在预变形和回火过程中,其塑性随预变形量的增大而下降,随回火温度的上升而提高。

通过gleeble-1500热模拟机研究了10b15冷镦钢(%:0.17c、0.16si、0.46mn、0.017p、0.025s、0.0002ti、0.0008als、0.0014b)150mm×150mm连铸坯应变速率0.0005～0.001s~(-1)在700～1000℃的热塑性。结果表明,10b15冷镦钢连铸坯在850～900℃有高温脆性;应变速率的降低促进动态再结晶的发生,可以提高高温塑性;细小的b、ti和al的氮化物在晶界的析出起晶界钉扎作用,阻碍了晶界的滑移和动态再结晶的发生,从而使钢的高温塑性降低。

分别利用压差法和等压法测试塑料薄膜在不同温度条件下的透氧性能。结果表明,两种方法得到的透氧值均随温度的增加而显著上升,且透氧值与绝对温度之间满足arrhenius公式。

为研究温度交变载荷对药柱结构完整性的影响,使用abaqus软件对特定温度载荷下的某发动机药柱进行了有限元计算,获得了药柱温度场和应力场,得到了不同部位温度-时间曲线,并评价了危险部位的安全系数.开展了温度平衡试验,将有限元计算结果与试验结果进行了对比.结果表明,有限元计算结果与试验结果吻合较好,药柱靠近壳体部位温度变化快,靠近中孔部位温度变化慢,并且翼槽和人脱根部为应力应变危险部位.

层间温度对高强钢焊缝热影响区强度的影响

低碳钢板具有良好的综合力学性能和焊接性能,被广泛地应用在各种焊接结构中,但是对接接头角变形一直是焊接过程中的突出问题.文中通过测试低碳钢对接接头动态角变形,对其变化过程和特点进行了分析和总结.结果表明,除温度变化引起的体积线性变化对角变形产生影响外,700℃以上温度发生的高温相变对自由状态下单层对接接头焊缝以及多层多道焊的首层焊缝角变形变化将产生影响;而多层焊接除首层以外的其它层焊缝,700℃以上温度的相变将对角变形变化不产生影响.

浅谈温度对结构的影响——对温度应力进行了介绍，研究了温度应力对大跨度钢结构、混凝土养护、混凝土冻融破坏的影响，研究表明，温度对结构体的影响不容忽视，是设计中需要考虑的重要因素。

环境温度对污泥堆肥的影响